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比较接近管道配件的实际工况的做法
管道配件的标本，管道配件的疲劳试样一般应为实际产品。作为试件的管道配件产品应是有代表性的合格产品。试件的波数不得少于3个，管道配件的波形和制造工艺应符合相关标准的要求，试验前应经常掌握管道配件的参数。管道配件的疲劳试验条件的确定，管道配件的疲劳试验应在疲劳试验机上进行，常用的疲劳试验机有液压式或机械式。对于设计温度为蠕变温度的管道配件，试验可在常温下进行。当对管道配件进行疲劳试验时，管道配件内...
12-29 2022
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设计出适合恶劣环境的套筒补偿器
锅炉与燃烧器接口处的热位移、套筒补偿器的直径越来越大，煤粉管道的长度越来越长。例如，我省燃煤电厂的煤粉锅炉大多燃烧无烟煤，采用热风送粉系统，煤粉管道中的介质温度在250-270之间，这对套筒补偿器的功能提出了更高的要求。因此，选择理想的煤粉管道套筒补偿器是设计、安装和用户的共同愿望。在设计之初，套筒补偿器也是根据技术人员提供的一系列数据设计的，...
12-28 2022
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管道配件的疲劳试样一般应为实际产品
管道配件的标本，管道配件的疲劳试样一般应为实际产品。作为试件的管道配件产品应是有代表性的合格产品。试件的波数不得少于3个，管道配件的波形和制造工艺应符合相关标准的要求，试验前应经常掌握管道配件的参数。管道配件的疲劳试验条件的确定，管道配件的疲劳试验应在疲劳试验机上进行，常用的疲劳试验机有液压式或机械式。对于设计温度为蠕变温度的管道配件，试验可在常温下进行。当对管道配件进行疲劳试验时，管道配件内...
12-27 2022
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套筒补偿器给管道的补偿成为施工图设计中需要解决的主要矛盾
套筒补偿器既有较大的热膨胀值，又有较大的刚度，锅炉燃烧器的接头会受到燃烧器热位移的影响。这样，在设计中考虑送粉管道的布置、支撑、悬挂和补偿就显得尤为重要。当锅炉类型确定，煤仓和锅炉房总平面布置确定后，给粉管道的补偿就成为施工图设计中需要解决的主要矛盾。 过去，在小机组煤粉锅炉给料管道的补偿中，采用了套管式、铰接式、多维柔性式和老式波纹管式等多...
12-26 2022
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套筒补偿器既有较大的热膨胀值，又有较大的刚度
套筒补偿器既有较大的热膨胀值，又有较大的刚度，锅炉燃烧器的接头会受到燃烧器热位移的影响。这样，在设计中考虑送粉管道的布置、支撑、悬挂和补偿就显得尤为重要。当锅炉类型确定，煤仓和锅炉房总平面布置确定后，给粉管道的补偿就成为施工图设计中需要解决的主要矛盾。 过去，在小机组煤粉锅炉给料管道的补偿中，采用了套管式、铰接式、多维柔性式和老式波纹管式等多...
12-23 2022
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根据相关标准选择导向间距的管道配件
管道配件受压变形时，管道配件的管道压力(MPa)与波纹管平均直径对应的面积(cm)的乘积，应加上管道配件轴向刚度(N/mm)与管道配件位移(mm)的乘积。拉伸变形时，管道配件轴向刚度(N/mm)与补偿器位移量(mm)的乘积应减去管道压力(MPa)与管道配件平均直径对应的面积(cm)的乘积。当管道壁厚按标准壁厚设计时，可根据相关标准选择导向间距。...
12-22 2022
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套筒补偿器的主固定支架应考虑静压推力
设计院或业主应首先确定套筒补偿器伸缩缝位移条件的合适设计位移和循环次数，利用换算系数c将三种位移转化为等效试样位移，然后将三种位移条件下的非金属伸缩缝等效试样位移相加，得到总等效试样位移。然后，选取具有一定额定位移的套筒补偿器模型作为基本试样，使试样的额定位移大于或等于计算的总等效试样位移。 套筒补偿器的类型有轴向型、横向型和角度型等。不同类...
12-21 2022
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受压变形时的管道配件的压力计算
管道配件受压变形时，管道配件的管道压力(MPa)与波纹管平均直径对应的面积(cm)的乘积，应加上管道配件轴向刚度(N/mm)与管道配件位移(mm)的乘积。拉伸变形时，管道配件轴向刚度(N/mm)与补偿器位移量(mm)的乘积应减去管道压力(MPa)与管道配件平均直径对应的面积(cm)的乘积。当管道壁厚按标准壁厚设计时，可根据相关标准选择导向间距。...
12-20 2022
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确定套筒补偿器伸缩缝位移条件的合适设计位移
设计院或业主应首先确定套筒补偿器伸缩缝位移条件的合适设计位移和循环次数，利用换算系数c将三种位移转化为等效试样位移，然后将三种位移条件下的非金属伸缩缝等效试样位移相加，得到总等效试样位移。然后，选取具有一定额定位移的套筒补偿器模型作为基本试样，使试样的额定位移大于或等于计算的总等效试样位移。 套筒补偿器的类型有轴向型、横向型和角度型等。不同类...
12-19 2022
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